生物质熔铝炉是高温环境下工作的设备之一，为了保证正常稳定的运行，设备自身所使用的材料肯定也得是耐火耐高温材料。那么哪些材料符合生物质熔铝炉的制作和使用要求呢？
生物质熔铝炉的主要是由锻烧烧结炉、电解槽和熔炼炉等部分构成的，每部分所用的材料都是不同的。像是它的回转窑烧成带内衬一般采用高铝砖砌筑，其他部位可用粘土砖作内衬，隔热层靠近炉壳处铺设一层耐火纤维毡，然后砌筑一层轻质砖或用轻质耐火浇注料浇灌。
而生物质熔铝炉的电解槽槽壳用钢板制成，并且还要在槽壳内侧铺一层保温板或耐火纤维毡，接着砌筑轻质砖或浇灌轻质耐火浇注料，然后砌筑粘土砖而构成非工作层。通常情况下，电解槽工作层只能采用导电性能良好的碳质或碳化硅质耐火材料，才能抵抗住铝熔液的渗透和氟化物电解质的侵蚀。
目前较为常用的铝熔炼设备就是反射炉，所以它的接触铝熔液的炉衬一般采用Al2O3含量为80%～85%的高铝砖砌筑；而炉床斜坡和装废旧铝料等易侵蚀和磨损的部位，则要求采用氮化硅结合的碳化硅砖砌筑，以满足各自的要求。
在生物质熔铝炉中，铝熔液会从炉子的出铝口经流铝槽流出，因此其槽衬一般采用碳化硅砖砌筑，也有用电熔泡沫硅砂预制块的。在使用预制块作槽衬的情况下，建议可以在其表面涂抹电熔硅砂或用高铝水泥电熔泡沫硅砂耐火浇注料作保护层。
针对一种新型的燃用颗粒工业生物质燃烧机．利用计算流体力学软件，通过改变一、二次风速及内二次风旋流强度以及钝体流通阻塞率等参数，模拟生物质燃烧机出口附近流场分布，研究不同参数下回流区大小及回流量的变化，分析流场的湍流强度分布．结果表明，回流区长度与内二次风速、内二次风旋流强度及钝体阻塞率成正比与一次风速成反比．回流量总体上随着内二次风旋流强度、内二次风速、一次风速的增加而增大；改变钝体阻塞率，则有较复杂的变化．湍流强度沿径向呈先增后减的变化，沿轴向则在某个截面后不断衰减．
我国的燃颗粒工业锅炉以链条炉居多，其实际运行效率只有65%左右，能源利用率低．而采用悬浮燃烧方式的颗粒工业锅炉，则有较高的锅炉效率，由于颗粒锅炉要求把颗粒研磨成很细的粉而制粉系统需要庞大的设备和占用较大的场地。所以国内采用颗粒悬浮燃烧方式的工业锅炉极少，近年来随着国内颗粒制备和运输技术的发展，一些颗粒粉制备企业已经实现了对锅炉用户进行专业集中制粉，这为在工业锅炉上燃用颗粒奠定了基础，
在工业锅炉上燃用颗粒，生物质燃烧机的设计是关键，由于工业锅炉的炉膛空间较小，这就要求燃烧器应能较好地组织炉内的流场，使颗粒能高效稳定地燃烧，同时又能避免结渣，而回流区大小和回流量是衡量生物质燃烧机稳燃性能的重要指标，本文针对一种新型燃用颗粒工业锅炉旋流生物质燃烧机，通过改变一、二次风速和内二次风旋流强度以及钝体流通阻塞率等参数，研究生物质燃烧机出口附近的流场，考察流场的湍流强度分布，分析各参数下生物质燃烧机的回流区大小及回流量变化，以便为生物质燃烧机的设计及优化提供一定的指导．
1模型介绍
1.1 物理模型
生物质燃烧机的模型结构如图1．该生物质燃烧机的一次风为直流，内、外二次风均为旋流，一次风出口附近加装有钝体生物质燃烧机二次风采用内，外分段送风方式实现空气的分级供给，以期降低NO。的排放s,q．
1.2数学模型
本文模拟采用的湍流模型为重整化群(RNG)的k-e模型，该模型是标准k-e双方程模型的修正，在模拟旋转射流问题时，RNG k-e模型优于标准尼{模型【．RNG k-￡方程的湍流动能和耗散方程表达
数值模拟中求解压力与速度的耦合时采用SIM PLE算法，为了更加精确地了解流场变化，对生物质燃烧机一次风和内二次风出口附近区域采用非结构化的四面体网卡各，并对该区域的网格进行加密；模型中其余结构部分均采用规则的六面体网格，在生物质燃烧机出口后增加一段炉膛空间，炉膛空间的网格存在径向、轴向疏密变化，网格总数约为60万．
2 缩果分析与讨论
在模拟该生物质燃烧机时，保持外二次风不变，通过改变内二次风风速及旋流强度、一次风速和钝体流通阻塞率来考察不同工况下流场变化，并对流场的湍流强度分布进行了分析．
2.1 生物质燃烧机出口流场
在旋转二次风及钝体的作用下，生物质燃烧机钝体尾部形成一个较大的回流区，气流从生物质燃烧机出口进入炉膛，由于生物质燃烧机与炉膛连接处截面的扩张，气流向两边扩散，从而使回流区在炉膛处进一步扩大，回流区形状如图2虚线，该回流区使大量高烟气回流至生物质燃烧机根部，迅速加热新进的颗粒使之着，同时回流区边界存在一个速度梯度很大的湍流剪切层，为风粉气流与回流的高温烟气间进行质量、热量交换提供有利条件，
2.2参数变化对回流区大小的影响
图3为参数变化对回流区尺寸的影响，从图中可以看出，生物质燃烧机参数变化时回流区大小在炉膛轴向上的变化较为明显，而径向的变化则不大，分析其原因是工业锅炉炉膛空间较小，流动限制在由生物质燃烧机及炉膛壁面所约束的空间内，回流区在径向得不到充分地发展，从而导致不同工况下回流区宽度变化不大．
为旋流强庋改变对回流区尺寸的影响，随着旋流强度的增大，回流区长度显著增加，从图中可以看出，当旋流强度Q从1. 23增大至2. 14时，回流区的终点位置xnei．a从3.3 m增加至3.8 m处，而Q一3.7时，xhei．d相对于Q一2.14时只增加了0.3 m.可见，随着旋流强度的进一步增大，其对回流区长度的影响逐步减弱，
从图3(b)可以看出，回流区大小随着内二次风速的增加而增大，内二次风速为21 m/s，32 m/s时，Xh。。d分别为3.0 m和3.75 m.
一次风速对于回流区变化的影响则与内二次风速相反，如图3(c)．在一次风速为26 m/s时，xh，。d一3.0 m，小于18 m/s工况下的3.5 m.这是因为当一次风速增加日寸，其射流刚性增强，使得旋转的二次风气流对于一次风的卷吸作用相对减弱，从而导致了回流区长度缩短，
定义钝体阻塞率为(b/d)‘，6为钝体高度，d为一次风道内径，见图1．钝体阻塞率用符号B。R表示，模拟时保持钝体扩张角不变通过改变钝体高度来改变阻塞率，考察回流区大小随其变化的趋势，从图3(d)可以看出，当B。R-1. 7
